Самодельный ИБП

Затем, что вам не доступно изготовление 6-слойной ПП и вряд ли у вас получится разместить драйвер так близко к истокам, как на мат. плате.
При удержании паразитной индуктивности цепей истоков и цепей управления относительно самих истоков, можно гарантировать, что крутизны транзисторов на всех частотах низкая величина паразитных индуктивностей не даст образоваться положительной обратной связи для возникновения колебаний.

 

Исключительно из целей экономии на BOM. Каждая лишняя позиция в списке комплектующих увеличивает стоимость закупок и производства. Они могли поставить 1мкФ на 23.4375кГц и 10мкФ на 50Гц. Но выгоднее поставить 10мкФ оба. Потребление по цепи верхней стороны драйвера совсем небольшое - на перезарядку затвора, собственная утечка, полагаю, доли мА. Так что любитель просто перестраховался, у него не было задачи максимально снизить стоимость без потери работоспособности и снижения надёжности, в отличие от промышленника.
P. S. 1000мкФ в питании верхнего плеча драйвера - наверное 50Гц биполярные транзисторы коммутировать. Для полевых такой величины ёмкость просто вредна - лишний шанс спалить драйвер зарядом конденсатора при КЗ по питанию платы управления.

 

Общий ток нагрузки, как сказали выше, распределяется поровну - он течёт последовательно через обе группы, значит, одинаковый. Вы имели ввиду распределение мощности потерь?
Не думаю, что кто-то в состоянии контролировать отношение входной ёмкости к сопротивлению в открытом состоянии. В смысле, ВЧ-ключи просто выбирают по минимуму потерь, безотносительно потерь, которые возникают в НЧ ключах.
Рациональнее просто выбрать ключи, проходящие по бюджету и, при этом, обеспечивающие минимальные потери в обоих плечах. А вот уже определив (измерив или хотя бы смоделировав) потери на каждом плече моста, можно перераспределить площади радиаторов в пользу больше рассеивающих ключей. Это повысит надёжность.

 

Да, с распределением общего тока нагрузки это я тормознул, там же, действительно, последовательное соединение. Но важный для меня вывод заключается в том, что при одинаковых транзисторах те, которые работают с повышенной частотой переключения греться будут больше. Вывод вполне очевидный, но от меня он ускользал. Это очередной момент, который необходимо продумать в конструктиве. Это и площадь радиаторов и место куда крепить температурный датчик.
Возможно, что даже есть смысл на низкую частоту поставить только пару мосфетов, но по мощнее, а на высокую четыре, но с легкими затворами.

 

Сделайте 4 медных или алюм. пластины 70*35*3 мм, к ним напрямую прикрутите транзисторы.
Можно и длиннее, плоские или Г-образные.
Затем эти индивидуальные радиаторы приверните через прокладки на общий ребристый радиатор. Температура сама выравняется, паразитная ёмкость мала будет.

Мало смысла. Корпус ТО-220 ограничивает ток уровнем 60-75А.
2 паралл. транзистора - 150А макс, хоть и некоторые дорогие кристаллы держат >300 по маркетинговым сказкам.
Ставьте 4 шт ВЧ и 4 шт НЧ и не заморачивайтесь.

Или вообще 8 шт одинаковых, вдруг потом биполярную модуляцию захочется и плавное регулирование до 400 Гц.

Гораздо важнее токовую защиту как-то "ускорить" и охладить. Там потери выше, чем на 2p2s 2,3 мОм полевиках.
На форуме реалстранника chen с эталоном чего-то выясняли, но я не уловил, на чём же договорились.
Первый как всегда восхвалял вычислительные мощности DSP и продвинутые алгоритмы. Якобы нифига у вас (и всех серийных поделок на ег8010) не получится и всё сгорит при первой перегрузке, покупайте новосибирское г. на букву А

 

Я чего-то не то в доках прочел?
Вроде, как раз на униполярной можно получать всякие плюшки типа управления частотой и напряжением как раздельно, так и U/F=const.

 

Это делается и одним сдвоенным переменником (см. рис.).
При биполярной модуляции общая индуктивность вых. фильтров выше, пусковые токи и вероятность насыщения 2х катушек меньше.
Что будет в однополярном режиме с искажениями и постоянкой на выходе, если долго держать частоту 1-10Гц, из-за несимметричного заряда и разряда ускоряющих (bootstrap) конденсаторов НЧ и ВЧ плеч (10мкФ танталов)?

Униполярная модуляция по-моему для выходного НЧ транса хороша. Там вся выходная постоянка будет резаться системой токовой защиты и самим принципом работы магнитно-связанных катушек.

 

Токи то с чего меньше? А индуктивность можете и у одной катушки больше сделать и сердечник можете больше взять.

И в какое место такую частоту, да еще в однофазной схеме? Однофазный двигатель с фазосдвигающим конденсатором, дай бог, чтобы с 25Гц стронулся.

 

Активное сопротивление экономически-обоснованных катушек вдвое больше. Мелочь, но при КЗ и палка стреляет

Стронулся при 25, поработал на 200, а потом мы его "электронным редуктором" замедляем до 5Гц. Не знаю зачем, но вдруг пригодится.

 

Ну так сэкономьте на проводе одной катушки. Делов то.

И получаем нулевой момент

Вот когда пригодится понадобится - тогда и репу чесать и КПД гробить.

 

А что мешает сделать два параллельных канала с фиксированным фазовым сдвигом для однофазного двигателя? И без конденсатора будет работать почти на любой частоте.
Аналогично трехфазному частотнику.

 

Пластины можно сделать, а четыре НЧ что-то стремно. Прикидывал ток по Total Gate Charde ,(irfp7430pbf, 300 nC) при затворных в 10 Ом что-то ирка на пределе будет работать. Но, в принципе, ничто не мешает запаять сначала пару и, если они будут холодные допаять потом ещё.

 

Нет. На пониженой частоте или сгорит при номинальном напряжении или останется без момента при пропорционально пониженом.

 

Трехфазные движки от частотника ведь не горят?
У меня работает двигатель 500 вт от частотника на частоте 20 Гц, - с моментом все хорошо.
Закон U/f=const никто не отменял...

 

20 всего примерно в 2 раза меньше 50. А как там с моментом на 1 гц ?